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車(chē)輪作為鐵路貨車(chē)的重要承載部件，其可靠性與列車(chē)的安全運(yùn)行密切相關(guān)。隨著軸重的增加，對(duì)車(chē)輪的靜強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度也提出了更加嚴(yán)格的要求。運(yùn)行過(guò)程中的車(chē)輪承受多種復(fù)雜的載荷，輪軌間作用力、制動(dòng)過(guò)程中由摩擦產(chǎn)生的制動(dòng)熱負(fù)荷、輪軸間過(guò)盈配合、高速旋轉(zhuǎn)引起的離心力等對(duì)車(chē)輪的應(yīng)力分布都有很大的影響。本文對(duì)25 t軸重100 km/h貨車(chē)車(chē)輪進(jìn)行了有限元分析。在進(jìn)行車(chē)輪強(qiáng)度分析時(shí)考慮了輪軸間過(guò)盈配合的影響，使計(jì)算結(jié)果更接近車(chē)輪實(shí)際工作情況。
我國(guó)鐵路的貨運(yùn)速度由80 km/h左右提高到100km/h，車(chē)輛軸重也由21 t提高到23 t及25 t，速度和載重的提高增加了車(chē)輛制動(dòng)功率以及輪軌動(dòng)作用力，對(duì)車(chē)輛轉(zhuǎn)向架提出了更高的要求。因此，本文以25 t軸重100 km/h貨車(chē)車(chē)輪(新型輕量化S形輻板車(chē)輪)為研究對(duì)象。該輪新輪直徑為840 mm，磨耗到限時(shí)直徑為786 mm。由于磨耗到限車(chē)輪比新輪的工作環(huán)境更加惡劣，故本文對(duì)磨耗到限車(chē)輪進(jìn)行了強(qiáng)度分析。鐵道車(chē)輛輪軸裝配采用過(guò)盈配合的方式組裝，其過(guò)盈量控制在輪轂孔直徑的0.8‰ ～1.5‰之間，本文取其最大值(過(guò)盈量為0.315 mm)。
根據(jù)UIC 510-5:2003《整體車(chē)輪技術(shù)認(rèn)證》和EN 13979—1:2001《鐵路應(yīng)用輪對(duì)和轉(zhuǎn)向架車(chē)輪技術(shù)認(rèn)證方法第1部分:鑄鋼和碾鋼車(chē)輪》，計(jì)算工況分為以下4個(gè)：
(1)垂直靜載荷工況：垂直靜載荷p+過(guò)盈量Δ；
(2)直線(xiàn)運(yùn)行工況：垂直動(dòng)載荷p1+過(guò)盈量Δ+最高運(yùn)行速度對(duì)應(yīng)的角速度；
(3)曲線(xiàn)運(yùn)行工況：垂直動(dòng)載荷p2+橫向動(dòng)載荷H2+過(guò)盈量Δ+最高運(yùn)行速度對(duì)應(yīng)的角速度；
(4)道岔通過(guò)工況：垂直動(dòng)載荷p3+橫向動(dòng)載荷H3+過(guò)盈量Δ+最高運(yùn)行速度對(duì)應(yīng)的角速度。
為使車(chē)輪滿(mǎn)足運(yùn)用要求，車(chē)輪各關(guān)鍵點(diǎn)的VonMises應(yīng)力應(yīng)小于車(chē)輪的許用應(yīng)力值。該車(chē)輪材料為CL60，靜強(qiáng)度許用應(yīng)力為307 MPa。但是，在輪轂邊緣處，由于過(guò)盈配合以及孔邊緣應(yīng)力集中，使得該位置的應(yīng)力較高�？走叺母邞�(yīng)力范圍較小，不會(huì)對(duì)車(chē)輪構(gòu)成危害，并且車(chē)輪從未在該處發(fā)生失效，所以輪孔邊緣的靜強(qiáng)度許用應(yīng)力為418 MPa。
由圖和表可以看出，垂直靜載荷工況和直線(xiàn)運(yùn)行工況關(guān)鍵部位的最大等效應(yīng)力很接近，都為310 MPa，曲線(xiàn)運(yùn)行工況車(chē)輪的最大Von Mises應(yīng)力達(dá)到337 MPa，而道岔通過(guò)工況也達(dá)到322 MPa。以上4種工況的最大應(yīng)力都發(fā)生在輪軸接觸處，各工況的最大應(yīng)力都小于輪轂孔邊緣的靜強(qiáng)度許用應(yīng)力(418 MPa)，并且除輪轂孔邊緣外，其他位置的VonMises應(yīng)力均小于車(chē)輪材料的許用應(yīng)力(307 MPa)，因此各工況的靜強(qiáng)度均滿(mǎn)足要求。輪軸接觸面沿軸向應(yīng)力分布總體趨勢(shì)為中部低、端部邊緣高。由于輪轂孔應(yīng)力集中，最大應(yīng)力值出現(xiàn)在輪轂孔邊緣處由于車(chē)輪的轉(zhuǎn)動(dòng)，其上各點(diǎn)的應(yīng)力均呈三向交變應(yīng)力狀態(tài)。有關(guān)文獻(xiàn)指出，結(jié)構(gòu)產(chǎn)生疲勞裂紋的方向與最大主應(yīng)力方向相互垂直。因此，根據(jù)疲勞破壞的這個(gè)顯著特點(diǎn)，將三向應(yīng)力狀態(tài)轉(zhuǎn)化為單向應(yīng)力狀態(tài)，計(jì)算應(yīng)力循環(huán)的平均應(yīng)力和應(yīng)力幅值，根據(jù)制造材料的修正Goodman曲線(xiàn)進(jìn)行車(chē)輪疲勞強(qiáng)度的評(píng)定。車(chē)輪疲勞強(qiáng)度的評(píng)定方法如下：
(1)確定車(chē)輪在不同載荷工況作用下的主應(yīng)力值和方向；
(2)將所有載荷工況作用下的最大主應(yīng)力方向確定為基本應(yīng)力分布方向，其值為計(jì)算最大主應(yīng)力σmax，計(jì)算其與結(jié)構(gòu)基準(zhǔn)線(xiàn)的夾角α；
(3)將在其他載荷工況作用下的三向主應(yīng)力投影到基本應(yīng)力分布方向上，將其投影值最小的應(yīng)力值確定為最小主應(yīng)力σmin。根據(jù)上述方法得到了最大和最小主應(yīng)力值，按下式計(jì)算平均應(yīng)力σm和應(yīng)力幅σa；
根據(jù)文獻(xiàn)中的車(chē)輪材料特性，得到了Haigh形式的修正Goodman疲勞極限圖，并使用該圖校核車(chē)輪各關(guān)鍵部位的疲勞強(qiáng)度。
由圖可見(jiàn)，在機(jī)械載荷作用下，25 t軸重重載貨車(chē)磨耗到限車(chē)輪各關(guān)鍵部位的應(yīng)力幅均低于材料的允許范圍，該車(chē)輪的疲勞強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。此外，該車(chē)輪各區(qū)域都有一定的應(yīng)力幅裕量，疲勞薄弱部位位于輪對(duì)內(nèi)側(cè)輪輞與輻板過(guò)渡處和輪轂與輻板過(guò)渡處。
計(jì)算結(jié)果表明，在各種機(jī)械載荷工況下，25 t軸重重載貨車(chē)磨耗到限車(chē)輪關(guān)鍵部位的等效節(jié)點(diǎn)應(yīng)力均低于CL60鋼的許用應(yīng)力，車(chē)輪靜強(qiáng)度滿(mǎn)足要求；使用UIC推薦的車(chē)輪疲勞強(qiáng)度評(píng)定方法，對(duì)該車(chē)輪在機(jī)械載荷作用下的疲勞強(qiáng)度進(jìn)行了校核，其疲勞強(qiáng)度滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。需要指出的是，本文只考慮了機(jī)械載荷作用下的強(qiáng)度，未考慮制動(dòng)熱載荷的影響。
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