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我國石油工程中使用著各種井架，其中絕大多數(shù)屬于由細長桿件組成的空間桿系結(jié)構(gòu)。過去常常把井架簡化為平面析架來計算，誤差比較大。近年來，由于電子計算機有限元分析廣泛應用，對于某些類型的井架，例如塔架及A型井架，采用空間銜架模型進行計算，得到了比較滿意的結(jié)果。但是，對于3200米鉆機前開口井架則不能簡化為空間析架模型，因為這將使井架模型成為可變體系。近年來，也有人利用空間剛架模型來作井架計算并得到了比較好的結(jié)果。然而對一裝配式前開口井架，裝配連接處都是柱型鉸，不能當作剛結(jié)點處理。因此，對于3200米鉆機前開口井架的靜力強度和剛度計算，單獨使用上述兩種模型都是不可行的。
為了使我們的計算更符合前開口井架的實際，我們把前開口井架簡化為局部具有柱型鉸的三維空間剛架系統(tǒng)的力學模型。這樣作，計算雖然比較復雜，但其結(jié)果將更符合結(jié)構(gòu)實際受力狀態(tài)。在計算中采用了線彈性理論。
井架主體部分沿高度分為五段，最上面一段為四面封閉的空間剛架，下面四段為八扇平面剛架。在井架背面由可拆卸的橫桿、斜桿與兩側(cè)的平面剛架連接。每兩片平面剛架連成一段，共四段。井架背面的橫桿、斜桿與主弦桿采用銷子聯(lián)接，井架上下各段之間采用螺檢聯(lián)接。井架下面四段截面呈門型，井架下部與底座、人字架相連。
由于井架是由平面剛架和空間剛架裝配而成，各裝配聯(lián)接點依其結(jié)構(gòu)可視為圓柱型鉸鏈。忽略摩擦，允許用單餃聯(lián)接起來的兩個桿件自由地繞聯(lián)接銷軸線轉(zhuǎn)動，而樣桿與主弦桿之間是用兩個柱型議聯(lián)接的，故可視為剛性聯(lián)接，即剛性節(jié)點。所有焊接點都視為剛性結(jié)點。井架與底座是用圓柱銷子連接的，因此簡化為固定單鉸。井架與人字架是用卡子連接的，因為卡子可能不會太緊，或工作中可能有稍許松動，因此我們簡化為以人字架為支點的可動餃鏈支承。這樣井架就簡化為一個靜不定的大型空間混合結(jié)構(gòu)系統(tǒng)。
在進行井架靜力分析時，我們采用，主從節(jié)點的方法來描述柱型鉸。井架背面的斜拉桿我們視為只受拉壓作用的二力桿，其它主要桿件都作為空間梁單元處理�？偣矂澐譃�226于單元，124個節(jié)點。
所用材料為高強度結(jié)構(gòu)鋼及角鋼，構(gòu)件型式為寬翼緣工字鋼。
我們按上述十種工況，分別對3200米鉆機前開口井架進行了靜力分析。這里只列出幾種主要工況的主要承力桿件的軸力結(jié)果。井架主弦桿是主要承力構(gòu)件，橫桿和斜桿的內(nèi)力較小。在鉤載、自重、風載作用下，主要受力桿件是井架下部主弦桿。在起升工況中，定滑輪附近的桿件受力較大。綜合考慮各種工況，最大軸力為N=1143.31N，發(fā)生在主弦桿5號單元；而最大彎矩M = 23.27kNm，發(fā)生在橫桿78號單元。
用所得內(nèi)力進行桿件的應力計算，這是十分浩繁的工作。因為有226個單元，10種工況并且對每個桿件來說又是壓、彎、剪、扭的復合應力狀態(tài)。為此，我們考慮到桿件細長的特點，剪力和扭矩都比較小，不算剪應力，只算正應力。我們選出內(nèi)力比較大的六種工況進行計算得到了最大應力值，并畫出主弦桿最大應力分布曲線和位移分布曲線。
起升井架時，97號桿應力最大；而井架在正常鉆進的第4種工況，33號桿應力最大。從應力分布情況看，起升工況的較大應力分布在定滑輪附近的桿件內(nèi)，離定滑輪較遠的桿件應力較��；鉤載作用下，主弦桿受力較大，特別是在井架下半部各主弦桿應力最大。
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