手機(jī)直線：
咨詢熱線：0571-56211150
推土機(jī)在土石方工程中被廣泛應(yīng)用，推土工作裝置是其承受工作載荷的主要部件。在復(fù)雜多變的工作外載作用下，分析計算推土工作裝置在不同工況、不同部位危險點的應(yīng)力分布，是推土機(jī)工作裝置設(shè)計所必需。在這方面，國內(nèi)學(xué)者開展了不少相關(guān)的研究工作。曹善華等開發(fā)了一套用于靜定結(jié)構(gòu)的推土機(jī)工作裝置力分析程序，但對于多數(shù)超靜定結(jié)構(gòu)的推土機(jī)工作裝置來說結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計算受到限制。石則昌等運用大型有限元分析結(jié)構(gòu)靜、動力分析程序SAP5進(jìn)行推土機(jī)工作裝置結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計算，由于該程序是通用性很強(qiáng)的大型程序，企業(yè)設(shè)計人員掌握非常困難，運行程序時要在大量的程序作業(yè)卡上填寫各節(jié)點信息及必要的控制信息，難以在企業(yè)中推廣使用。靳曉雄等利用試驗?zāi)B(tài)分析和理論計算相結(jié)合的方法，進(jìn)行推土機(jī)工作裝置結(jié)構(gòu)動態(tài)應(yīng)力計算。這種方法必須先進(jìn)行模態(tài)試驗，獲取推土機(jī)刀板的固有頻率、固有振型、阻尼因子和沖擊響應(yīng)位移時間歷程等，雖然具有理論研究價值，但難以在更大范圍內(nèi)推廣。盧耀祖等有限元方法建立大型推土機(jī)工作裝置的計算模型，雖然得到了閉式箱形結(jié)構(gòu)推土板內(nèi)力和應(yīng)力的分布規(guī)律，但有限元程序和前處理程序的編制工作量卻很大。本文運用強(qiáng)度理論對大型推土機(jī)推土工作裝置進(jìn)行強(qiáng)度分析，建立了在偏載工況下推土機(jī)推土工作裝置超靜定體系發(fā)生組合變形時的應(yīng)力計算模型。
載荷工況：推土機(jī)鏟刀的一個側(cè)角頂?shù)秸系K物，即偏載工況。
計算條件：推土機(jī)在水平地面作業(yè)，帶載的推土機(jī)鏟刀從切削位置提升到運輸位置，且以最大頂推力工作。將鏟刀反力PN看作一個集中載荷，作用在鏟刀偏刃上。
將鏟刀反力PN分解為水平反力Px和垂直反力Pz。Px的最大值取決于推土機(jī)的牽引性能，Pz與鏟刀切削角和土與鋼鐵摩擦角有關(guān)，鏟刀極限提升力S1取決于提升油缸內(nèi)徑、工作油壓。計算表達(dá)式可參閱文獻(xiàn)。
以整個工作裝置為研究對象，如圖1所示。分別對Z軸取力平衡方程式和對X軸取力矩平衡方程。
將Px和S1轉(zhuǎn)換到頂推梁平面上，其合力為在頂推梁平面內(nèi)，構(gòu)件具有3個多余約束，即頂推梁支座多余一個約束及水平支臂多余兩個約束。由于力P1作用在推土板角部，載荷既不是對稱的，又不是反對稱的，因此，可將P1的作用變?yōu)橛蓛蓚�對稱載荷作用和兩個反對稱載荷作用的構(gòu)件基本體系，如圖2所示。參照構(gòu)件基本體系圖2，繪制兩個系統(tǒng)的基本結(jié)構(gòu)，如圖3所示，其中P1’=P1/2，圖中兩水平支臂的約束相同或相反，所以此計算位置可簡化為兩個兩次超靜定體系的組合，求解這兩個超靜定系統(tǒng)，解出支反力和兩個水平支臂的約束反力，再將兩個系統(tǒng)進(jìn)行疊加就等價于原系統(tǒng)。
在頂推梁、鏟刀以及支臂組成的組合結(jié)構(gòu)中，支臂可認(rèn)為是二力桿。在計算變形時，支臂軸向力引起的變形是不能忽略的，因此，在利用維利沙金法進(jìn)行支臂變形計算時，不僅要考慮彎矩的影響，也要考慮軸向力引起的變形。計算出在對稱載荷作用體系和反對稱載荷作用體系中X1′、X2′值，然后進(jìn)行疊加，得出原載荷作用體系中結(jié)構(gòu)的X1、X2，進(jìn)而求出結(jié)構(gòu)在P1、X1、X2作用下的鉸點反力Xc1、Xc2、Yc1。
頂推梁的變形是扭轉(zhuǎn)、彎曲和軸向壓縮的組合變形，因此，在計算頂推梁的強(qiáng)度時，要考慮這幾種變形的聯(lián)合作用，并應(yīng)用強(qiáng)度理論分段進(jìn)行危險截面的強(qiáng)度計算。在頂推梁上距鉸點C1距離為x處截取截面，該截面所受的內(nèi)力有軸向力N，Y′軸方向剪力Qy′，Z′軸方向剪力Qz′，對Y′軸彎矩My′，對Z′軸彎矩Mz′和扭矩MN，可以導(dǎo)出x截面處內(nèi)力的表達(dá)式。
推土機(jī)在偏載工況下作業(yè)時，其推土工作裝置的受力狀況是極其惡劣的。將推土工作裝置在偏載工況下的超靜定體系，簡化為在對稱載荷作用下的兩次超靜定體系和在非對稱載荷作用下的兩次超靜定體系的組合，依據(jù)強(qiáng)度理論，同時考慮推土工作裝置工作時，頂推梁將發(fā)生扭轉(zhuǎn)、彎曲和軸向壓縮等多種組合變形，進(jìn)行了頂推梁強(qiáng)度分析。用這種計算模型編制了計算機(jī)程序，并以新型235.3 kW履帶式推土機(jī)推土工作裝置的結(jié)構(gòu)參數(shù)為例，對其工作裝置頂推梁進(jìn)行了強(qiáng)度分析，獲得了令人滿意的結(jié)果，說明此種方法對于推土機(jī)頂推梁強(qiáng)度分析是可行的。該模型結(jié)構(gòu)簡單，易于編程，是工程設(shè)計人員比較容易理解、接受、實現(xiàn)的一種工程方法。
專業(yè)從事機(jī)械產(chǎn)品設(shè)計│有限元分析│強(qiáng)度分析│結(jié)構(gòu)優(yōu)化│技術(shù)服務(wù)與解決方案
杭州那泰科技有限公司
本文出自杭州那泰科技有限公司www.senbl.com，轉(zhuǎn)載請注明出處和相關(guān)鏈接！